潍坊房屋加层检测报告找专业机构办理

潍坊fang屋加层检测报告找专业机构办理

fang屋加层改造安全检测报告实例：
某医院拟加层医技楼为6 层框架结构。该建筑属于甲类建筑，原抗震设防烈度为7 度，根据地质报告，该建筑场地地基土属软弱场地土，建筑场地类别为Ⅳ类，在深度15. 00 m 范围内以黏土为主，根据DBJ 08—9—92《上海市抗震设计规程》［1］ 2. 1. 4条，本场地在抗震设防烈度为7 度时，可不考虑地基土地震液化影响。基础为立承台桩基基础，基桩选用550 钻孔灌注桩，属于端承摩擦型桩，桩身混凝土强度为C30，桩长32 m( 共118 根) ，西北部区域桩长为34 m( 共12 根)。1 ～ 2 层框架柱截面尺寸为600 mm × 600 mm、700 mm × 700 mm，3 ～ 4 层框架柱截面尺寸为600 mm × 600 mm、650 mm ×650 mm，5 ～ 6 层框架柱截面尺寸为600 mm ×600 mm，框架梁截面尺寸为400 mm × 650 mm、300 mm × 650 mm。混凝土强度等级除1 层柱为C40
外，其余梁、板、柱均为C30。fang屋框架填充外墙采用厚200 mm MU7. 5 黏土多孔砖，内墙采用200(100)mm MU7. 5 黏土多孔砖，非承重轻质内隔墙选用GRC － M 轻质隔墙板，厚度为100 mm。该建筑跨度8 m，柱距6，7. 2，7. 3，8. 1 m，平面尺寸24. 6 m × 36. 9 m。1 层层高4. 3 m，2 ～ 6 层层高均为4. 2 m，该框架2 层结构平面示意如图1 所示。业主由于扩大建筑使用面积需要，拟在原建筑**部增建1层钢结构，为保证此次加层改造后fang屋的安全使用，特委托某检测单位对fang屋进行加层抗震鉴定评估。
2 现场查勘和检测
2. 1 建筑平立面布置、构件截面、配筋复核
现场对fang屋的建筑、结构布局进行复核，fang屋整体为框架，fang屋轴线尺寸与原设计基本符合，fang屋建筑平、立面无变动。对梁柱截面尺寸抽样检测，检测结果中包含装饰层厚度的估计误差，构件的截面尺寸与原设计基本符合。抽查范围内构件实配钢筋根数、直径与设计图纸基本一致。

2. 2 fang屋倾斜
通过测量fang屋的倾斜度来衡量fang屋整体变形。检测人员采用经纬仪测量了fang屋外墙4 个角点的倾斜现状。结果表明，倾斜率大的点号倾斜率为X向东偏0. 4‰，Y 向北偏0. 2‰;倾斜率小的点号倾斜率为X 向东偏0. 0‰，Y 向南偏0. 0‰ ，均未出相关规范规定的容许范围。
2. 3 完损现状调查
采用目测、局部凿开及仪器测试等方法对fang屋的完损情况进行全面普查，并对主要结构构件进行重点抽查。结果表明，除楼梯间局部墙体出现斜裂缝外，并未出现梁、柱及楼板的结构裂缝，也未出现混凝土剥露、破损、钢筋外露锈蚀等情况。
2. 4 混凝土材料的检测
2. 4. 1 混凝土强度的检测
现场用回弹法分别对柱、梁及楼板混凝土抗压强度及碳化深度进行了抽样检测。并采用钻芯法对部分构件的混凝土抗压强度进行了修正。混凝土回弹及碳化深度测试按照上海市DG /TJ 08—2020—2007《结构混凝土抗压强度检测技术规程》 规定进行，以强度推定值作为评定混凝土抗压强度的标准。混凝土钻芯抗压强度测试按照上海市DG /TJ08—2020—2007 进行取芯、切削、找平、养护和抗压试验，以芯样强度换算值作为评定混凝土抗压强度的标准。
结果表明:1 层柱混凝土设计强度为C40，实测混凝土抗压强度推定值为47. 2 ～ 47. 6 MPa;其余结构混凝土设计强度等级均为C30，实测混凝土抗压强度推定值为36． 3 ～ 43. 2 MPa;均满足原设计要求。
2. 4. 2 混凝土保护层厚度、碳化深度的检测经测试，柱子、梁的混凝土碳化深度约为2. 0 ～3. 5 mm 。从现场检测混凝土保护层情况看，梁、柱保护层厚度基本符合原设计值，满足规范要求。 

原有地基的利用问题：
近年来，各单位为解决各类用fang的严重不足，对原有建筑物、构筑物进行增层和扩建改造。如果这类项目的地基承载力也象新建gong程那样计算，则绝大多数情况要进行地基处理。这样势必造成施gong复杂，gong程量大，施gonggong期延长，甚至无法处理，以至影响生产和效益，故此提出在荷载长期作用下，地基土的利用问题。
1 常用地基处理方法
旧有建筑物改造时，一般均可引起地基上荷载的变化。通常有以下三种处理方法：
(I)加固基础，扩大基底面积，使新增荷载由扩大的基底面积来承担。
(2)分析原有建筑物的荷载情况及基础资料，确定原设计中承载力是否留有可供利用的余地。
(3)将原有建筑上可以拆除的设备、墙体拆除，或用轻质材料代换来平衡附加荷载。上述三种方法，都有诸多限制条件。而对于许多gong期要求紧、现场拥挤、投资有限制、施gong复杂而又缺乏原始设计资料的gong程则可以利用在荷载长期作用下，原有地基承载能力的提高这一经济、有效的方法。
2 原有地基承载力确定
2．1原有地基承载力提高的机理
在荷载长期作用下，原有地基承载力提高，这主要是因为地基受荷后产生了压密固结。具体表现为
(1)土体矿物颗粒本身的压缩；(2)孔隙中水和空气的压缩；(3)水和空气从空隙中被挤出．主要表现为土中孑L隙体积的减少，土体颗粒相应发生移动，靠拢挤紧，从而使其压缩模量增加，强度提高。
2．2 原有地基承载力近似计算
根据有关资料，认为下面所述的原地基上新承载力的近似计算方法较为适用。地基土上新的承载力主要取决于下列因素：(1)建造年限；(2)土体类别；(3)原建筑物荷载值的大小；(4)原**地基承载力，该值可由地质勘探资料提供；(5)原设计中地基承载力的利用程度。其中改造前的基底应力可以从原设计文件中查取，也可以根据现状估算。保守的办法是认为原设计将地基承载力全部利用不留余地，即Po=f，，原地基土在荷载长期作用下，新的承载力f可表达为式(1)：
f=H’????(1)
其中：f-一新的地基承载力的设计值(kPa)
f，——原**地基承载力(kPa)
l广一荷载长期作用修正系数系数k的确定，参考《建筑技术资料》丛集所引用的原苏联有关原有基础的加固与利用之中的分析，通过几个实例的校核验证，
k=Po／2i~+1????(2)
其中：P 改造前基底应力(kPa)
f 改造后基底应力(kPa)
考虑到改造gong程的复杂性，以及有关文献建议承载力大增长值不宜大于原有地基承载力的5O％，即1．0<k<1．5。